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UPS电源冗余度多少为最好?

阅览:次       发布时间:2014-05-05
  UPS的基本作用是为负载提供高质量、不间断的电力输出。但遗憾的是作为一种电子设备,UPS本身没有容错能力。传统在线式UPS系统虽然实现了蓄能供电及旁路转换过程的不间断供电,但随着电力需求标准的提高,用户渴望得到更为安全的UPS系统,甚至希望电源系统在故障、维护和维修过程中,负载仍能够得到UPS的全天候保护。

  最初,用户通常选择串连热备份的冗余方式,从技术上要求比较低,参与串联的可以是普通单机,这种方案的缺点是设备老化程度不同、冗余度高(≥100%),系统转换可靠度低,不能扩容。随后逐渐出现了1+1并联方案,这种冗余方案以100%设备冗余为代价,使系统拥有了一次容错能力;与单机及串连系统相比,可靠度得到了提高,但系统效率低下(不超过75%)。N+1多机并联技术的出现使系统冗余度第一次降到了100%以下,并有能力构成容错性超过一次的N+X系统。影响多机并联发展的因素主要是能够参与并机的UPS容量普遍偏大、价格较高,不太适合100KVA以下的中功率用户使用。功率单元容量适中是模块系统的突出特点,这使得容量不足100KVA的用户也有了享受N+1甚至N+X级别安全保护的机会。

  模块化系统在功率器件技术和制造工艺方面继承了UPS技术发展的成果;在系统架构方面,其以多机并联为基础,不仅实现了系统单元的热插拔,而且更好地处理了系统单元独立运作、相互协作和平稳转换的关系。传统多机并联,因参与并联UPS功率较大,成本较高,故很难应用于中功率段用户。由于模块功率适当,不仅使N+1或N+X解决方案对中功率段用户有了现实意义,而且统计数据表明,与传统多机并联不同,多数用户在实际使用当中,处于N+X级别的保护之下。N+X并联冗余模式构成当今最为可靠的供电解决方案,模块方案使N+X安全模式得以普遍应用。
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    法烟气脱硫装置吸收塔增容改造技术方案探讨

      发布时间:2018-03-14 05:27

      国内火力发电厂主要采用了石灰石-石膏湿法脱硫工艺,该脱硫工艺由国外引入,但是燃煤含硫率大幅变化的现象在国外并不存在,国外鲜有燃煤硫份大于2.5%的脱硫装置,并且国外石灰石-石膏湿法脱硫装置的脱硫效率一般要求在90%左右。

      因此,对于石灰石-石膏湿法脱硫装置的增容改造技术方案,国外并无成熟经验可参考,只能结合国内实际情况,探索适合国情的改造方案。目前由于煤质变化导致脱硫装置无法运行而进行的改造不断增加,改造方案需要结合脱硫装置的实际条件对症下药。

      吸收塔是整个脱硫装置的核心,对于煤种的适应性(吸收塔入口SO2浓度远高于设计值),浆液循环量、吸收塔氧化槽的容积以及是否有足够的氧化风量成为主导因素。吸收塔增容常用的改造方案包括:吸收塔增加喷淋层、吸收塔拆除重建、吸收塔增加串并联塔等(电联:)。

      吸收塔增容常用的改造方案包括:吸收塔增加喷淋层、吸收塔拆除重建、吸收塔增加串并联塔等。本工程吸收塔增容改造通过比较上述常用改造方案,探讨最适合本工程实际情况的改造方案,各方案比较如表1所列。

      本方案拆除原吸收塔(包括塔内件),重新建设新吸收塔(包括塔内件)。新塔直径13.8米,塔内流速3.57m/s,为降低塔高,采用变径塔。单塔采用六层喷淋层,更换为6台循环泵,容量7500m3/h。

      本方案原吸收塔系统包括浆液喷淋、氧化系统等不作调整,在原GGH位置(GGH拆除)增设一座吸收塔,新吸收塔设三层喷淋层,循环泵流量为6500m3/h,塔径13.8米。

      本方案原吸收塔系统包括浆液喷淋、氧化系统等不作调整,在原GGH位置(GGH拆除)增设一座吸收塔,采用与原吸收塔并联的方式。按原、新吸收塔各处理新设计参数下的50%烟气量设计。新吸收塔参照原吸收塔设计,设4层喷淋层,4台循环泵5442m3/h,塔径12.5米。

      本方案原吸收塔保留原3台循环泵,增加3台同型号循环泵6850 m3/h和相应的喷淋层、喷嘴和循环管道。为降低塔高,考虑在拆除GGH后扩建一座新氧化池,引入塔内60%的浆液量,新氧化池设搅拌器、转运泵及电气控制配套设施等。

      该方案新建吸收塔满足烟气流速、气液流场分布及反应时间、浆液氧化停留时间等要求,工艺成熟,技术可行,系统可靠性高、稳定性好。新设计的塔可设计留有较大裕量,对目前燃煤变化和机组负荷变化具有较高的适应性。

      该方案由于烟气量增加较大,在原塔不动的情况下塔内烟气流速过高,远超出常规设计流速范围。气液接触时间过短,影响脱硫效率,对除雾器造成影响,同时大量浆液带入净烟道和新吸收塔,造成烟道结垢和影响新吸收塔内的反应。

      该方案存在的最大问题是进入两塔的烟气流量不易控制,可能出现“抢风”及负荷不均匀情况,影响系统的安全稳定运行,对电厂的运行调整提出了很高的要求。

      该方案与方案二相似,同样存在塔烟气流速过高的问题。另外,新增塔外氧化池,如何保证新、旧氧化池之间浆液之间的有效流通和保证氧化效果还无可靠措施及成熟经验;吸收塔加高及塔内件喷淋层的更换将导致原塔的受力状态发生变化,给塔的安全稳定运行带来风险,塔需要加固处理,加固同样存在一定风险。

      结合该工程现场实际情况,方案二与方案三所需场地较大。本工程烟气量增加一般,因此,从本工程实际出发,方案一和方案三能够满足要求,但方案一投资较方案三高,通过科学决策,则推荐采用方案四。

      (4)在吸收塔第1层、第2层、第3层和第4层喷淋层间各增加1道浆液再分配装置,采用合金材料,满足防腐要求。

      (1)每塔原来2台8500m3/h风量的氧化风机更换为风量为10000m3/h的氧化风机,另增加1台风量为10000m3/h的氧化风机,全部采用曝气方式进入吸收塔,塔内的合金曝气管道及其支撑结构重新设计。

      干粉制浆可作为磨机系统制浆不足的备用系统,新增1套出力为28t/h的干粉制浆系统,包括相应的石灰石粉仓、流化风机、变频旋转给粉机、螺旋给料机等配套设备。

      当煤中硫的质量分数由1%增加到2.5%时,单台机组的石膏浆液排出量由130m3/h增加到300m3/h,原有的一级、二级脱水系统已无法满足出力要求,需要对原有的石膏脱水系统进行改造

      脱硫系统对燃煤含硫率变化的适应能力是有限的,由于燃煤煤质的变化,部分脱硫装置面临着增容改造的局面,特别是其核心吸收塔的增容改造。因此对吸收塔的增容改造应本着因地制宜的原则,首先需要对原吸收塔性能进行分析评判,结合实际设计参数(比如烟气量及入口二氧化硫浓度等)、现场场地布置情况、工程投资、工期要求、施工条件等多种因素,多方案地进行详细的技术经济比较,寻求适合该改造项目的最优方案,以达到最佳改造效果。

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